第九次厦门建筑结构工程学术座谈会会议纪要
第九次厦门建筑结构工程学术座谈会（结构沙龙）由厦门市土木建筑学 会主办、厦门华 昉建筑工程设计有限公司承办。会议于 2013年5月17日 在华昉公司二楼大会议室举行。市建设与管理局副局长、总工程师林树枝 博士出席了会议并作关于建筑工业化和住宅产业化的发言。座谈会由局副 总工、总工办主任何庆丰主持。厦门市各施工图审查所主要负责人、部分 设计单位的结构总工参加了本次会议。会议对结构设计中遇到的一些常见 问题进行热烈讨论，各参会的专家在会后又对这些问题进行深入研究，对 这些问题提出一些处理办法，可供设计参考。现纪要如下：
一、 地下结构构件迎水面裂缝计算及控制
按国家现行规范要求裂缝控制验算的地下结构构件，当采用常水位计 算时，地下结构构件迎水面裂缝验算宽度可按 0.2mm控制；当采用抗浮水
位计算且按规定设计建筑防水时，地下结构构件迎水面的裂缝宽度限值可 按混凝土结构的环境类别为一类环境考虑。
二、 混凝土结构中部分大跨度楼屋面梁采用钢结构梁，楼板采用现浇混凝 土板的钢梁抗震等级确定
混凝土结构中采用现浇楼板的大跨度屋面钢梁， 其抗震等级应参照〈〈建
筑抗震设计规范》第8.1.3条确定，板件宽厚比限值按相应抗震等级查〈〈建 筑抗震设计规范》表8.3.2确定。
三、 门式刚架外围护采用幕墙、不设吊车的刚架柱柱顶水平位移控制
门式刚架外围护采用幕墙且不设吊车时，刚架柱柱顶水平位移宜按不 大于H/250控制。
四、 弹性分析时混凝土楼板钢梁刚度增大系数的取值
混凝土楼板钢梁的刚度增大系数宜按〈〈高层建筑钢 -混凝土混合结构设 计规程》第5.2.2条的规定取为1.2?1.5倍，一侧有板取1.2,二侧有板取 1.5。
五、桩的水平承载力
1、 采用单桩水平承载力静载试验，可将单桩水平承载力试验结果按群 桩效应并考虑承台侧向土（或地下室外墙）的抗力作用，进行群桩桩基水 平承载力验算。
2、 对场地表层为淤泥、淤泥质土或可液化砂土层，宜采取换填处理或 采用其它措施处理，以提高桩的水平承载力、消除液化或减轻液化程度。
场地表层为回填土，宜按设计的密实度要求先夯实，设计对场地表层土有 换填要求时，应先做换填施工，再进行桩基水平承载力静载试验。
3、 未设地下室的建筑，不宜采用“按总基底水平力由总桩数平均分摊” 的算法，尤其是各轴网抗侧刚度差异较大的结构（如：框架 -抗震墙结构） 不应采用这种算法，如果采用该种算法，应采取能使各轴网的基底水平力
有效分摊的措施（如设置配筋地面，设置斜向地梁以使地梁形成水平桁架）。
同一轴网的柱之间设有拉通地梁时，该轴网各承台桩的水平承载力（与轴 线平行方向）可共同承担该轴柱底水平力（合并验算），此时，地梁应考 虑传递各柱基底水平力而需要增加配筋。
4、 配筋率小于0.65%的灌注桩且桩顶顶约束为较接或白由， 如果单桩 水平承载力Rha采用〈〈桩基规范》进行估算时，除了按〈〈桩基规范》公式 5.7.2.1 （强度控制）计算外，尚应按〈〈桩基规范》公式 5.7.2.2 （位移控制） 复核计算，取小值，尤其是较短的桩（桩的换算深度a h <3.0）。
5、 单桩、单排桩方向桩顶按较接或白由，多排桩桩顶可按较接或固接，
一般按较接，当桩顶需按固接考虑时（见〈〈桩基规范》 5.1.3条），应注意
以下几点问题：
a、 配筋率小于0.65%的灌注桩，如果仅按〈〈桩基规范》公式 5.7.2.1 （强度控制）进行桩水平承载力计算，桩水平承载力应相应按桩顶固接约
束考虑，因为，桩顶按固接约束比按较接、白由约束的计算结果低。
b、 桩顶按固接时，应验算桩顶正截面承载力，采用管桩时，桩与承台 连接仅采用桩管填芯连接筋相连，桩顶与承台连接处抗弯能力较差，应加 强桩与承台连接措施，否则，桩顶应按较接设计。
6、 桩基水平承载力计算实质上是桩在竖向荷载（N）、水平力（V）以及 弯矩（M）共同作用下的桩身结构承载力的计算和桩顶位移控制的验算，比较 准确的计算方法是“弹性地基梁法”（〈〈桩基规范》采用m法，具体可按〈〈桩 基规范》附录C）,但是，该计算方法过于复杂，设计人员难于执行。该 计算方法与地质条件相关的因素是 m值，建议：有条件的话，成立一个课 题组，总结本地区的桩水平承载力静载试验结果，反算出几种常见土层的 m值，提供设计参考，这样相当一部分的工程可以按照桩基规范做简化计 算。
六、 厂房荷载
1、 工业建筑楼面活载采用等效活荷载时，梁、柱、基础计算的等效活 荷载取值可不同于楼板计算的等效活荷载。
2、 由于PKPM-SATWE柱计算未考虑“活荷载最不利布置”，为了弥补 该不足，柱、基础计算时，活载取值宜同梁计算的等效活载（即：不再按 楼层数折减）。次梁（或从属楼板较小的次框架梁）与主梁可根据从属面
TOC \o "1-5" \h \z 积大小，取不同的等效活载。为了计算方便和偏于安全，主梁、柱、基础 等计算的等效活荷载可与次梁取值相同（即：偏大按次梁的等效活载）， 且主梁、柱、基础、次梁等效荷载不宜小于楼板计算的等效荷载 0.8倍。
3、 在抗震计算时，重力荷载代表值的活载组合值系数和重力荷载代表
值效应的活荷组合值系数不应小于准永久值系数且不应小于 0.70。
4、 满载使用几率较高的建筑（如：仓库类建筑）和楼面活载采用实际
使用的荷载时，应按实际情况采用，即：折减系数、重力荷载代表值的活 载组合值系数和重力荷载代表值效应的活荷组合值系数均应取 1.0。
七、 柱下独立基础抗剪计算问题
当地基净反力（基本组合设计值）较大时，宜都进行受剪计算，否则， 有可能出现下图不合理的结果：假设地基净反力基本组合设计值为 1000kN/m 2，基础碌为 C25。
图a：受冲切可满足要求（计算略），B=1500 >b+2h0=1400,不需抗 剪计算。
图b:不需进行受冲切要求，B=1500 v b+2h0=500+2 X550=1600 ,需 抗剪计算。
柱边截面处，剪力 V=1000KN/m 2 X1.5 >0.5=750kN
柱边截面处，b0= （1.5 + 1） X0.275/0.55=1.25m
柱边截面处受剪承载力：[V]=0.7 对ft*b0*h0=0.7 X1 X1.27 X1.25 X0.55 X 1000=611kN v V=750kN，受剪不满足（差 22.7%）。
如何解决上述问题，请设计者白行斟酌，最有效且简单的办法：当基 底反力较大时，无论B<b+2h0还是B>b+2h0宜都进行基础受剪计算。
八、地下水浮力对群桩承台配筋的影响
1、对承台顶面配筋的影响：地下室抗浮桩的拔力不会产生使承台顶面 受拉的负弯矩，不需要这方面计算，构造上，承台顶面宜与地下室底板顶 面同标高，并将地下室底板板面筋在承台范围拉通。
2、对承台底面配筋的影响：当地下室采用“柱下独立基础+防水板”或“条 形基础+防水板”时，底板的反向荷载（水反力和底板人防荷载）对于柱下 独立基础或条形基础的底面配筋有增大效应（详见朱炳寅、娄宇、杨琦编 著的〈〈建筑地基基础设计方法及实例分析》），底板的反向荷载对柱下独 立承台底面配筋是否有增大影响，有待进一步研究。
九、关于地下室地梁计算模型
当地梁地梁连接于多桩的群桩承台时，以四桩为例，采用PKPM-SAWE 对几种计算模型进行计算分析，供参考：
1、 基本模型：
I型：以地下室柱为支点（框架柱），计算结果过分偏于保守。
2、 考虑承台对地梁的约束作用：
n型：以承台平面尺寸模拟为柱（在此称为“大柱“大柱”与地梁重叠部 分作为地梁的“刚域”，计算结果比I型小，但仍偏于安全。
3、 减小计算跨度的计算模型：
m型：以桩为支座（桩作为柱），桩之间设地梁（截面宽度同桩径，截 面高度同地梁），计算结果比上述两种计算模型都小，计算模型比较接近 实际情况，。如果将在承台内的模拟梁截面宽度加大为 2倍桩径，地梁支
座弯矩有所加大。
IV型：将承台模拟为“大柱”，地梁在“大柱”范围内的梁段设为“刚性梁” （不同于II型的“刚域”），计算结果与m型相差不大。
v型：将承台模拟为十字剪力墙，计算结果与iv型接近，与m型相差不 大。
参考意见：I型过分偏于保守；n型偏于安全，比较符合实际情况，可用； 山型?V型三种模型计算结果相近，配筋最少，采用PKPM-SATWE计算时， 由于需要在梁轴网上加“节点”，在板荷载导为梁荷载时，梁的荷载按均布线 荷载处理，而正确的“导荷”应该按“双向板”导荷板荷载导为梁荷载应该是
“三角形”或“梯形”，按山型~ V型模型计算，梁的弯矩偏小虚~25%,偏 于不安全，不宜采用。各模拟计算模型的边角柱（剪力墙）截面的对地梁 端跨配筋有较大影响，计算模型的边、角柱截面模拟应根据边角承台的桩 数合理确定。
十、剪力墙开洞的输入方式
通常剪力墙根据以下不同情况，采用不同的输入方式，目前的计算程 序给出的计算结果多数差异很大，难于判定采用何种方式输入比较准确， 通常按：
（1） 连梁跨高比不小于5.0时按普通梁输入；
（2） 连梁跨高比不大于2.5时按墙开洞方式形成；
（3） 连梁跨高比大于2.5,但小于5.0时可视工程具体情况灵活处理。
（4） 连梁一端与墙相连、一端与柱相连，宜按普通梁输入。
无论跨高比如何，采用墙开洞方式输入，结构抗侧疑似有偏大，位移 控制宜从严些，框架-抗震墙结构的抗倾覆力矩要求宜留有余量，当位移和 抗倾覆力矩等控制指标接近临界状况时，应特别注意，必要时，改用“按梁 输入”复核计算，如果“按梁输入”的计算结果与控制指标相差太大，宜调整 结构布置。
参加本次会议的有：林树枝、何庆丰、李建龙（厦门市建设与管理局）， 李绍祥、郭立（厦门市建设工程施工图审查所），廖良辉、汤德英（厦门华 昉建筑工程设计有限公司），陈礼建、廖文彬、杨建明（厦门中福元建筑设 计研究院），谢益人、杨玛莎 、陈跃辉 （厦门合道工程设计集团有限公 司），朱泰儒（厦门中建东北设计院），郑瑞雯（厦门东厦设施工图审查有 限公司），黎文（厦门合道施工图审查有限公司），肖祈林（厦门大学建 筑设计研究院），林建煌（厦门佰地建筑设计有限公司），郭天祥（厦门新 区建筑设计院有限公司），李良勇（上海建筑设计研究院厦门分院），管辉 权（福州市建筑设计院厦门分院），高洁来（天厦建筑设计厦门有限公司）， 黄秋来（汉嘉设计集团厦门分院），陈国春（中元厦门工程设计研究院有限 公司），翁志宏（厦门泛华建筑设计有限公司）。
整理：廖良辉、汤德英
2013年6月25日
推荐访问:座谈会 会议纪要 厦门 建筑结构 第9次厦门建筑结构工程学术座谈会会议纪要